汽輪機瓦枕壓緊力怎麼算
① 汽輪機動力是怎麼算出來
發動機活塞在氣缸中自上止點移向下止點所空出的空間容積多少稱作氣缸的工作容積。即排量（C.C）
排量（C.C）的計算：
VL=(πd2÷400000000) ×s×i
式中
VL---發動機排量，單位：毫升（C.C）；
π ---圓周率；
d ---氣缸直徑，單位：毫米（mm）；
s ---活塞行程，單位：毫米（mm）；
i ---氣缸數量。
發動機的輸出功率計算：
N=(P×Vk×i×n) ÷(225×τ)
式中
N ---發動機功率，單位：馬力（公制）；
P ---平均有效壓力，單位：公斤/厘米平方；平均有效壓力是作用在活塞頂部的一個不變的假想力；
Vk ---單個氣缸的工作容積，單位：公升
i ---氣缸數量；
n ---發動機轉速，單位：轉/分；
τ ---發動機行程（沖程）數。四行程（沖程）發動機τ=4，二行程（沖程）發動機τ=2。
註：
平均有效壓力是衡量發動機進行工作循環是否良好，結構是否合理和製造質量優劣的重要指標。想知道每台發動機的平均有效壓力，我們用戶一般是從發動機的說明書上按公式計算出來的。
平均有效壓力還與氣體混合方法、燃料的種類以及進氣壓力、進氣溫度等因素有關，也受混合氣體在形成過程、燃燒過程和換氣過程的工作質量的影響。望採納。
② 預緊力是什麼怎麼計算的
預應力 在工程結構構件承受外荷載之前,對受拉模塊中的鋼筋，施加預拉應力,提高構件的剛度,推遲裂縫出現的時間,增加構件的耐久性。對於機械結構來看，其含義為預先使其產生應力，其好處是可以提高構造本身剛性，減少振動和彈性變形這樣做可以明顯改善受拉模塊的強度，使原本的抗性更強 在結構承受外荷載之前，預先對去在外荷載作用下的受拉區施加壓應力，以改善結構使用的性能的結構型式稱之為預應力結構。 如木桶，在還沒裝水之前採用鐵箍或竹箍套緊桶壁，邊對木桶壁產生一個環向的壓應力，若施加的壓應力超過水壓力引起的拉應力，木桶就不會開裂漏水。在圓形水池上作用預應力就象木桶加箍一樣。同樣，在受彎構件的荷載加上去之前給構件施加預應力就會產生一個和與荷載作用產生的變形相反的變形，荷載要構件沿他作用方向發生變形之前必須最先把這個與荷載相反的變形抵消，才能繼續使構件沿荷載方向發生變形。這樣，預應力就象給構件多施加了一道防護一樣。查表得出數據。
③ 螺栓的夾緊力怎樣計算
公式T=KFd，K為擰緊力矩系數，F為預緊力，d為螺紋的公稱直徑
螺栓廠家會給出一定的參數，多大的扭矩對應多大的螺栓軸拉力，也可以通過試驗確定，需要用到扭矩計和螺栓軸力計等實驗設備。
對於你說的這種情況在實際操作中一般採用經過准確標定過的扭矩扳手進行擰緊。例如手動型的扭矩扳手在擰緊螺栓的過程中，如果達到預定的扭矩值就會發出聲音，提醒工人停止動作。
你提到的誤差范圍，我查了資料，施工用的扭矩扳手進行標定時，允許誤差是不得大於使用扭矩值的±5%。校正用的扭矩扳手，其誤差應控制在±3%以內。
實際的力矩公差不就是由工具精度控制的嗎？如果你按照44Nm標定好扭矩扳手，那麼最終施加的實際扭矩就一定會是在44Nm附近，誤差不會超過±5%。既然規范規定允許工具的公差在±5%范圍，那麼就是考慮了在這個范圍能不會出現過松，或者扭斷的危險。
④ 汽輪機推力間隙是如何調整
附圖：（網路知道不能上傳圖片，需要的話請聯系我），給你個汽輪機推力瓦全部檢修及調整程序，比單獨講調整間隙更直接和深刻，可惜不能上傳間隙標識圖
1.1.1推力軸承檢修
1.1.1.1推力軸承解體：
a推力軸承蓋上油杯介體，拆除溫度計，拆開平頭緊固螺釘，旋出罩蓋，取出透明罩，外罩，最後旋出油杯。
b撥出推力軸承蓋上靠高壓側的立銷，和中分面定位銷兩只。
c松水平結合面螺帽，吊出軸承蓋。
d拆除推力瓦內蓋水平結合面螺栓，用支頭螺釘均勻頂起軸承內蓋30-40mm左右，然後吊去軸承蓋。
e拆松球枕水平接合面螺栓，撥出錐銷，用特殊吊環吊去球枕，並拆除推力瓦塊溫度計引出線。
f將擋油圈上拉彈簧松下，取出兩半擋油圈（改形後，是浮環式油擋，只需拆除平面螺釘即可取出擋油圈）。
g拆去推力瓦安裝環平面螺栓，取出上半隻正反方向的推力瓦安裝環，再挖出下半隻正反向的推力瓦安裝環。
1.1.1.2測量推力瓦間隙：
a推力軸承組合狀態，蓋上推力軸承的外蓋，打入錐銷，擰緊水平中分面螺栓。
b在推力軸承外殼上裝一百分表，測量桿支在推力球枕上且與軸平行，以測量瓦枕的軸向移動量。
c另一隻百分表測量桿支持在轉子的某一平面上，並與軸線平行。用千斤頂兩只，將轉子來迴向前後級限位置，讀出百分表的最大與最小的指示值。轉子百分表的差值便是總竄動量，以竄動量減去瓦枕移動量、即為推力瓦間隙，都可通過調整瓦枕外軸向調整環墊片解決。
1.1.1.3檢查推力瓦塊：
a檢查瓦塊烏金工作面並測量瓦塊厚度與原始值比較，如異常應查明原因，作必要處理。
b檢查瓦塊背部搖擺線和銷釘，推力瓦組合後，檢查每塊瓦塊的搖擺度。
c檢查測溫元件和導線。
d檢查推力瓦塊楔形進油間隙：
用鋼皮尺擱在瓦塊烏金面上，用塞尺測量楔形外口油隙，根據軸承烏金上接觸痕跡，觀察油隙形狀是否符合圖紙要求。
e瓦塊組合後在平板上檢查接觸狀況。
1.1.1.4檢查檔油圈烏金及間隙。
1.1.1.5檢查回油檔油環間隙並調整（按軸瓦內油檔調整方法進行）
1.1.1.6檢查推力軸承外殼及附件。
1.1.1.7按解體程序逆序組裝，組裝結束後，復測推力瓦間隙並檢驗組裝是否正確。
1.1.2檢查發電機後軸承及勵磁機軸承座絕緣，為防止在運行中產生軸電流而造成軸瓦烏金的電腐蝕，在發電機後軸承，勵磁機軸承座底部和油管法蘭間加裝絕緣層（包括螺栓絕緣套管，墊圈）：
1.1.2.1絕緣電阻在汽輪發電機中心調整結束後，進行測量。
1.1.2.2將發電機轉子用行車起10mm左右。
1.1.2.3用厚0.5mm左右的絕緣布或青殼紙墊在軸頸與軸瓦間，使軸與軸瓦完全隔開。
1.1.2.4用500伏搖表測量軸承座對地電阻。
1.1.2.5如發現電阻小於規定值，應逐步分解找原因，一般可先拆除油管，然後逐只松座架螺栓，直至吊起軸承座重新檢查墊片為止。
1.1.3緊基礎底腳螺栓（不常修項目，各道軸承座底腳螺栓每次大修要檢查，每隔一次大修或機組有振動時應將底腳螺栓緊一遍）。
1.2質量標准
1.2.1軸承合金錶面光滑，無脫胎，碎落，裂紋腐蝕，過熱和異常磨損。
1.2.2軸瓦間隙（mm）
第一瓦（￠300） 兩側油隙：0.20-0.30
頂部油隙：0.30-0.55
頂軸油隙：0.02-0.04
頂軸油麵積:35×45
第二瓦（￠325） 兩側油隙：0.25-0.35
頂部油隙：0.45-0.60
頂軸油隙：0.02-0.04
頂軸油麵積:40×55
第三瓦（￠325） 兩側油隙：0.25-0.35
頂部油隙：0.45-0.60
頂軸油隙：0.02-0.04
頂軸油麵積:40×60
第四瓦（￠300） 兩側油隙：0.20-0.30
頂部油隙：0.30-0.55
頂軸油隙：0.02-0.04
頂軸油麵積:45×65
第五瓦（￠160） 兩側油隙：0.10-0.15
頂部油隙：0.15-0.25
頂軸油隙：0.02-0.04
頂軸油麵積:45×65
1.2.3軸頸與下瓦接觸均勻,接觸角60度左右,軸瓦兩端5-10mm范圍內保持與軸頸間0.02mm
楔形間隙,以免引起軸向振動。
1.2.4檔油板間隙mm
A:0.30-0.5
B:0.08-0.14
C:0.1-0.32
D:0.1-0.30 見圖「檔油板間隙」
1.2.5檔鑲入的齒片不松動，水平結合面無貫穿槽紋或張口（0.05塞尺塞不進）。
1.2.6承緊力或間隙：
1.2.6.1瓦枕與球面殼體間緊力 0-0.02mm
1.2.6.2球面殼體與球枕緊力 0-0.02mm
1.2.6.3球枕與軸承蓋間緊力 0.10-0.15mm
(以上緊力值均為運行狀態下的應有數值，具體安裝值應根據各道軸承內外溫差作適當修正；即外殼溫度高的軸承宜適當增加緊力。)
1.2.7瓦枕的每塊墊鐵接觸痕跡應占總面積70％以上，均勻分布，瓦上每塊瓦枕鐵里墊片不超過四張，且薄厚均勻平整，無毛刺。
1.2.8吊去轉子後，球枕左右有兩塊墊鐵塞尺塞進，底部可塞0.05-0.07mm。
1.2.9瓦枕：球面殼體，瓦枕結合面接觸良好，0.03mm塞尺塞不進，紅丹粉檢查接觸面積不少於75％且接觸均勻。
1.2.10軸承座進排油口暢通清潔，油室內清潔無雜物。
1.2.11座蓋之結合面平整光滑、無貫穿斑痕。
1.2.12頂軸油管清潔暢通不滲漏。
1.2.13推力瓦塊烏金錶面完整，無裂紋剝落，脫胎，磨損、電腐蝕痕跡和過載發白、過熱熔化、或其它機械損傷各瓦塊工作印痕大致均勻類同。
1.2.14推力瓦烏金厚度一般為1.50±0.10mm、瓦塊厚度與原始記錄比較無明顯磨損，瓦塊楔形油隙區符合圖紙要求入口間隙0.50mm。
1.2.15瓦胎內外弧及銷釘孔無磨亮痕跡、搖擺支承線無明顯磨損、瓦塊組裝後能沿搖擺線自由搖擺。
1.2.16推力瓦軸封間隙（mm）
a:0.04-0.12
b:0.04-0.12
δ1（工作面） 0.10
δ2（非工作面） 0.50
1.1.1推力瓦兩側浮環密封檔油圈組裝正確,拉彈簧無嚴重變形。上、下半隻螺紋槽互相吻合。烏金無脫胎、裂紋、剝落。組裝後用0.03mm塞尺檢查中分面無間隙。
1.1.2推力瓦軸向間隙0.04-0.06mm；瓦枕竄動〈0.05mm。
1.1.3推力瓦塊在全組合狀態下檢查與推力盤接觸的印痕面積不少於75％（各瓦塊大致相等並接觸均勻）。
1.1.4推力軸承外殼結合面定位銷與孔拂配不松動、彎曲：外殼上下兩半不錯位。
1.1.5推力瓦回油調節閥開度符合正常回油量要求（運行中瓦溫正常）。
1.1.6組裝後推力瓦內無垃圾雜物。
1.1.7推力軸承擋油圈拉緊彈簧裝復後應拉長58-65mm，以保證擋油圈上、下中分面密合。
1.1.8軸承座底部的絕緣板清潔無油垢（最好採用兩層絕緣墊板並與鋼墊片交錯堆選呈塔狀、絕緣墊片用汽油或丙酮洗凈烘乾）。組合後絕緣值大於1兆歐。
1.2注意事項
1.2.1吊出軸承蓋或球枕，球面殼體時注意檢查平面或頂部有無墊片。如有墊片應測量厚度，作好記錄，並妥善保管。
1.2.2第一道軸承吊出前，應先吊去調速部分蓋。
1.2.3吊低壓後軸承蓋時，應先拆除低壓軸承外油檔上半隻的垂直面螺栓、待吊出軸承蓋後再取出油檔。
1.2.4園筒形和橢圓形軸瓦，壓油隙前應先調整好瓦襯的緊力。
1.2.5壓青鉛絲測油隙時，青鉛絲放置的位置應避開上瓦頂部回油槽。
1.2.6軸瓦油隙不正確，不應盲目處理、應對照歷次記錄、查明原因後再作處理。
1.2.7目前製造廠不供應橋規，各廠應自製橋規並將機組編號及軸承編號打在橋規上。測量時按標記位置放置平穩，使用塞尺不超過三片，將塞尺緊壓在軸頸上、輕輕地在間隙中移動，以塞尺正好碰上橋規凸緣而又能通過間隙時為准。
1.2.8外油檔與軸承座用螺栓緊固時，螺孔不可與油室貫通，以免油從螺紋中漏出，用修刮平面的方法調整油檔上下間隙時，不可修刮過多以免固著螺孔銼得過大、從螺孔中漏油。
1.2.9捻打油檔銅齒時，注意勿使銅齒斷裂。
1.2.10注意檢查保持內油檔疏油孔（口）暢通。
1.2.11用青鉛絲測油隙緊力時放置在頂部的青鉛絲不能太粗，以免軸承蓋螺栓緊力過大使軸承蓋變形、引起測量誤差、青鉛絲放置的部位不能有凹坑麻點等、測量鉛絲厚度時應取最小值。
1.2.12球面殼體緊力不足時，可在球枕平面抽墊片或拂平面、但不可將墊片加在球面上。
1.2.13軸瓦平面墊片應和軸瓦平面外形一致，不可碰到軸頸，不可擋住環形油室。
1.2.14研刮軸瓦墊塊前、應先查明墊塊前後位置記號和窪窩情況和中心情況，以免重復反工。
1.2.15研刮操作時在窪窩內移動量宜小，一般動15-20mm即可。用大錘在軸瓦平面敲擊移動時要襯墊鋁板，防止將軸瓦平面敲毛。開始時應盡量先使左右兩側先接觸，避免底部頂硬，使軸瓦左右搖晃造成假象。修拂結束轉子吊入後應復查橋規值。
1.2.16球面不宜過度修拂兩側，以防兩側刮松後造成報廢。
1.2.17拂軸承平面時，注意平面傾斜度、防止拂偏。
1.2.18軸承扣蓋時，結合面塗料不宜塗得太多，以免劑入軸承室內，靠內側留一條邊不要塗。
1.2.19禁止用砂頭清洗軸承和軸承箱。
1.2.20進油孔的節流孔板不可裝反，或漏裝，孔口斜面應在進油側。
1.2.21裝上半軸承時，注意檢查調整油隙或緊力的墊片不可漏裝。
1.2.22軸瓦上及聯軸器護罩上的螺栓都要有防松裝置並裝置牢固。
1.2.23低壓缸後軸承上油檔墊片比較難裝，軸承座上油杯墊片比較窄，裝的時候均要注意放准，防止漏油。
1.2.24裝油杯銀溫度計表袋時要檢查表袋頂端不可和油杯頂煞。
1.2.25推力瓦塊的編號與位置不可任意交換、拆下的另部件都應做好記號，特別注意正反方向不可調錯。
1.2.26四隻推力瓦回油調節螺栓（節流閥）的長度（或開啟圈數）應先量好，做好記號，按原位置裝復。
1.2.27測量推力軸承間隙時，百分表架必須固定在靜止件上、不可放在軸瓦平面等可動部位。千手斤頂不可頂在葉片，葉輪外緣或聯軸器波形節等處，以防變形。千斤頂頂到百分表指示針不動時，應立即停止，不可硬頂。記錄表計讀數，應將千斤頂松去後讀出。
1.2.28推力瓦塊的熱電偶線裝復時不可碰壞，不可拎在電線上將瓦翻入。在裝復球面座時，注意推力瓦塊熱電偶引出線的密封，不可有油漏出。
1.2.29裝復推力軸承時，檢查上、下球面座之間不可有錯口。
1.2.30設備解體後應將絕緣墊片，墊圈，套筒立即揩清烘乾。
1.2.31測量未道軸承座絕緣時應將進出油管裝復後一起測，如果僅測軸承座，則油管裝復後應復測，電轉子冷卻水管裝復時應復測轉子對地絕緣。
1.2.32大修結束油漆時，注意不可把油漆塗到絕緣墊片上以免破壞絕緣。
⑤ 汽輪機的蒸汽轉矩怎麼計算的
計算方法：
據GB150-1998《鋼制壓力容器》P94中『9 法蘭』的規定，求得墊片壓緊力，再根據力與力矩的關系，算出每條螺栓的力矩。高壓法蘭尺寸為：DN6』 PN1500class（纏繞墊片密封），其法蘭預緊力具體驗算如下：
1、查HG20592~20635-97《鋼制管法蘭、墊片、緊固件》中HG20631-97法蘭密封面外徑d＝216mm；
2、查HG20631-97中DN6』 PN1500class D型纏繞墊片纏繞墊內徑D2＝171.5mm，纏繞墊外徑D3＝209.6mm，墊片密封寬度N＝19.05mm ，D3＜d。
3、按照GB150-98 P91表9-1中1a墊片基本密封寬度b0＝N/2＝19.05/2＝9.525mm＞6.4mm。
4、按照GB150—98 P94中9.5.1.1墊片有效密封寬度b＝2.53 ＝2.53 ＝7.81mm。
5、按照GB150-98 P94中9.5.1.2墊片壓緊力作用中心圓直徑DG＝D3-2b＝209.6-2*7.81＝193.98mm。
6、查GB150-98 P93表9-2中纏繞墊片的墊片系數m＝3.00，比壓力y＝69MPa。管線的設計壓力為15.85MPa，操作壓力為14.4MPa。
7、按照GB150-98 P94中9.5.1.3中預緊狀態下需要的最小墊片壓緊力FG＝Fa＝3.14DGby＝3.14*193.98*7.81*69=328236.4N。
8、按照GB150-98 P94中9.5.1.3操作狀態下需要的最小墊片壓緊力FG＝Fb＝6.28DGbmpc＝6.28*193.98*7.81*3.00*14.4＝411009N。
9、按照力與力矩的關系式N＝0.2Fd，該法蘭用緊固件螺栓為M36*3，用緊固件螺栓12對，螺紋實際作用力直徑為d＝33。
10、預緊狀態下每條螺栓載入扭矩Na＝0.2（FG/12）d＝0.2*（328236.4/12）*（33/1000）＝180N.m。
11、操作狀態下每條螺栓載入扭矩Np＝0.2（FG/12）d＝0.2*（411009/12）*（33/1000）＝226N.m
以上是按照GB150的法蘭要求算出來的每條螺栓需要載入的力矩，應用到實際工作中，採用力矩扳手完全可以滿足要求，不過在實際工作中，力矩扳手按照30％、50％、100％的預緊力矩進行操作。在100％的預緊力矩作用下，多緊幾次。
⑥ 氣缸的夾緊力如何計算
2.5的平方*π*6=117kg
缸的面積*氣原壓力
⑦ 汽輪機汽耗怎麼算
每產生1千瓦．時的功所耗費的蒸汽量，稱為汽耗，單位kg/kW.h，用d表示，d=D/N，D是主汽流量，N是機組發出的電功率。
汽耗率=主汽流量×1000÷發電量，額定汽耗率3.025 kg/kW.h。主汽流量是一天或一班的積累數字。
在DAS畫面上看到的瞬時主汽流量不是實測而得，而是計算量，公式為主汽流量G=（PⅠ2- P高排2）0.5×81.9×540÷過熱器出口溫度。PⅠ為調節級壓力。
汽輪機也稱蒸汽透平發動機，是一種旋轉式蒸汽動力裝置，高溫高壓蒸汽穿過固定噴嘴成為加速的氣流後噴射到葉片上，使裝有葉片排的轉子旋轉，同時對外作功。汽輪機是現代火力發電廠的主要設備，也用於冶金工業、化學工業、艦船動力裝置中。
(7)汽輪機瓦枕壓緊力怎麼算擴展閱讀：
汽輪機工作原理
汽輪機是能將蒸汽熱能轉化為機械功的外燃回轉式機械。來自鍋爐的蒸汽進入汽輪機後，依次經過一 系列環形配置的噴嘴和動葉，將蒸汽的熱能轉化為汽輪機轉子旋轉的機械能。蒸汽在汽輪機中，以不同方式進行能量轉換，便構成了不同工作原理的汽輪機。
汽輪機通常在高溫高壓及高轉速的條件下工作，是一種較為精密的重型機械，一般須與鍋爐（或其他蒸汽發生器）、發電機（或其他被驅動機械）以及凝汽器、加熱器、泵等組成成套設備，一起協調配合工作。
⑧ 汽輪機效率計算方法
這樣算出來應該是沒有回熱系統的朗肯循環效率
在忽略漏汽、機械損失、凝泵做功的情況下應該是對的
如果想算汽輪機效率，應該把凝結水焓換成排汽焓
⑨ 夾具汽缸的壓緊力怎麼算
油缸壓緊力是你的切削力的1.5倍左右，
夾緊力切削力的計算
⑩ 氣缸夾緊力怎麼計算
這么簡單，首先你選定的氣缸，他肯定會提供在多少氣壓下的推拉力參數的，如果你不會算，我給你個公式，F=PS=P*(PI)*r*r,推出用缸徑面積，縮回用缸徑面積減推桿面積，可以算出推，拉力，至於互推，我管你互不互，你就當他牆壁，兩邊受力是一樣的，這邊多少那邊就是多少，如果一邊大一邊少肯定會跑一邊去的，不是算不算一個，本來就是相互作用力